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4.4 結(jié)果分析

    由圖 4 可知，當(dāng)用直徑 = 80mm 的標(biāo)準(zhǔn)羅拉時(shí)，平均送經(jīng)反饋值 = 1460.22mm /rack ，隨著盤頭外周長的逐漸減小，送經(jīng)反饋波動(dòng)如圖所示。送經(jīng)反饋偏差 =0.015% ， 偏差小于 1% 。 HKS3 的送經(jīng)反饋系統(tǒng)正常工作。

    由以上數(shù)據(jù)可得送經(jīng)反饋偏差與羅拉直徑的關(guān)系。（圖 6 ） 由圖可知，在羅拉直徑減小到 78.5 mm 的過程中，隨羅拉直徑的減小，送經(jīng)反饋偏差增量恒定，兩者呈線性關(guān)系。當(dāng)羅拉直徑從 78.5mm 減小到 77mm 的過程中，由圖可知，隨羅拉直徑的變小反饋偏差增量逐漸減小。究其根源，可能是這個(gè)方面的原因：試驗(yàn)過程中，盤頭外周長逐漸減小，盤頭外徑也逐步減小，加壓彈簧的扭矩變小， 其沿加壓羅拉垂直方向的切向力變小，羅拉對(duì)紗線表面的壓力（圖 1 所示）也減小，經(jīng)軸表面紗線給羅拉向前的摩擦力 f （圖 2 ）減小，在盤頭外周長從 1501mm 減小到 1239mm 的 過程中，盤頭外徑減小， f 減小。 f 大于阻力，羅拉沒有打滑所以隨羅拉直徑減小，送經(jīng)反饋偏差增量恒定。當(dāng)盤頭外周長減小到 1235mm 時(shí)， f 小于其阻力，羅拉打滑， 隨羅拉直徑減小，送經(jīng)反饋增量減小。

有上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得機(jī)上克重偏差與羅拉直徑的關(guān)系，如圖 7 所示。隨羅拉直徑的減小，克重偏差逐漸增大，但隨羅拉直徑的減小，克重偏差增量逐漸減小，初步分析其原因可能是由羅拉打滑引起。深層次原因還有待進(jìn)一步研究。

有實(shí)驗(yàn)表明，送經(jīng)反饋偏差會(huì)造成坯布橫密增大，縮率增大、下機(jī)幅寬變大，影響了產(chǎn)品的后整理，并使最終的產(chǎn)品質(zhì)量降低。所以，對(duì)于經(jīng)編企業(yè)而言，保證送經(jīng)反饋系統(tǒng)的穩(wěn)定、精確，有助于提高經(jīng)編產(chǎn)品質(zhì)量。增強(qiáng)企業(yè)競(jìng)爭力。所以我們對(duì)送經(jīng)反饋誤差影響因素的研究，有助于減少工藝計(jì)算誤差 , 提高經(jīng)編產(chǎn)品質(zhì)量。

5 ．結(jié)語

通過以上理論分析和所做試驗(yàn)結(jié)果可得到如下幾點(diǎn)：

(1) 送經(jīng)反饋偏差會(huì)引起機(jī)上克重偏差。（圖 6 ）同時(shí)引起坯布橫密增大，縮率增大，下機(jī)幅寬變大，影響了布面效果，并最終使產(chǎn)品質(zhì)量降低。應(yīng)有效防止。

(2) 羅拉直徑減小引起送經(jīng)反饋偏差。（圖 7 ）盤頭外徑減小到一定程度時(shí)，引起羅拉打滑，亦造成送經(jīng)反饋偏差。紗線的種類和加壓彈簧都能對(duì)羅拉和紗線間的摩擦力產(chǎn)生影響，在一定的條件下會(huì)引起羅拉打滑，造成送經(jīng)反饋偏差。

(3) 羅拉經(jīng)磨損直徑減小到一定的數(shù)值時(shí)，應(yīng)及時(shí)更換，以防止由此原因而引起經(jīng)編產(chǎn)品質(zhì)量降低。

對(duì)于采用測(cè)速羅拉的送經(jīng)機(jī)構(gòu)，應(yīng)每年檢查其直徑的變化并與出廠時(shí)的羅拉直徑相比較，如有較大誤差，應(yīng)及時(shí)更換或修正送經(jīng)反饋值。